毕业规划爪式损坏机规划全套CAD图纸 毕业规划爪式损坏机规划全套CAD图纸 毕业规划爪式损坏机规划全套CAD图纸 毕业规划 -爪式损坏机规划 --全套 CAD 图纸序言 研讨饲料损坏机的意图 饲料损坏的质量，对畜牧业的开展有侧重要的含义。损坏，是前进饲料质量的必需条件，饲料过粗，畜禽不易消化罗致，糟蹋饲料。由于，动物对饲料的消化罗致首要依靠酶的效果。 损坏过的确保质量要求的饲料，单位分量颗粒数目多，外表极大，酶的效果强，动物消化罗致较好。但也不是饲料越细成效越好，假设饲料过细，通过畜禽消化道时易结团等许多要素的影响反而不利于消化罗致， 乃至惹起疾病或构成不应有的丢失。所以，规划合理配套的损坏机械很有必需。 齿爪式损坏机的结构构成， 使得该机除了损坏效果外还兼有混杂拌和的效果，饲料在机内从中心向四周分散， 恰当于通过多个损坏室，因而可到达均匀的高细货品力度。 开展意向 当时，跟着我国农业机械化水平不断前进， 使得各项农业活动有了飞快的开展和前进， 特别是作物栽种的密度增大和单位面积产率大幅度增加，这就使得收成后的秸秆处理成为了音响农业货的的一大难题，传统农家肥现已不可以吸纳过多的作物秸秆， 而现行的农田焚烧秸秆，会致使升天环境的损坏及增加火灾风险， 就当时来说现已被世界降服部分指令禁止。 其他，秸秆的损坏也呈现了一系列想要的问题和损害，比方，病虫害的众多和对后期耕种出苗率的影响。 正是在这样的时代背景下， 饲料、干饲料损坏机械职业迎来了开展的大好机会， 将作物秸秆损坏后作为牲口、 家禽的赡养饲料堪称是一举多得，大大解放了农业机械化的开展进展和水平。 齿爪式损坏机的结构构成， 质料从定齿盘中部的进料管流入， 有动齿盘最外层的两个拌和齿拨入损坏区， 在告知旋转的动齿盘与定齿盘上的圆齿和扁齿的冲突下损坏，饲料的离心力和冲突力的效果下，有的与筛片磕碰弹回损坏区再次遭到冲突效果， 有的与定齿相撞进入齿间进一步被磨碎， 旋转的风压是合格的制品等穿过筛孔而别压出损坏室，较大的颗粒则继续留在机内损坏， 这类损坏机除了具有损坏效果外海兼有混杂拌和的效果， 饲料在机内从中心向四周分散， 恰当于通过多个损坏室，因而可到达均匀的高细货品粒度。 外国饲料损坏机开展情况 锤片式损坏机在外国饲料工业出产中运用最为广泛。 由于在饲料 所用质料上的不同， 在欧洲的饲料多采用混杂损坏 （先配料后损坏）， 且常常没有任何谷物质料； 而美国的饲料配方是以 50%的玉米或小麦 为根底的，很少运用难以损坏的比方燕麦、大麦之类的谷物等，质料 水分也略低于欧洲。 这样也就使得锤片式损坏机向两个方向开展； 首 先在于美国的产品寻求筛板面积大，而欧洲的考究冲击齿板面积大。 比方美国的 Champion 企业及 Jacobson企业等标榜自己的产品为全周 筛，而欧洲最为典型的是荷兰的 Van Aarsen 企业的 2D 系列锤片式损坏机， 其冲击齿板面积简直达整 个损坏机室外四周面积的一半， 占 46%；其次在于筛板的设备。 美国 锤片式损坏机在设备、转换筛板时必定停机而且翻开机壳才干进行， 而欧洲的许多锤片式损坏机是从轴间刺进式， 不需停机和翻开机壳可 抽出原有筛板； 还有的机型可沿轴的一端刺进从另一端抽出， 还可实 现主动遥控换筛，如 Van Aarsen 企业的 2D 系列锤片式损坏机双侧装有遥控电动换筛装 置，在运转中就可以转换筛片。 为使损坏机粒度均匀合理， 饲料职业试试引入循环损坏， 先粉后筛、筛后再粉的分步损坏工艺将损坏机与筛分设备按必定的联系进行组合，损坏机只担任损坏， 把操控损坏物料粒度的使命交给了恰当套的筛分设备。这样也就前进了损坏产值和损坏功率， 下降了损坏电耗。为避免不必要的粒度运动，还有其他变型损坏机，如涡轮损坏机，其特征为在损坏室筛板的结尾或在与进料口约成 270°角处，使未过筛的粗粒物料沿笔直方向向上抛出损坏室，然后靠重力效果回来损坏区。该机型的利益是不需求配备外设筛分设备，粗粒物料在机内主动循 环；坏处是整机结构不对称， 不可以通过简略一动转子旋转方从来运用锤片的双侧。 1.4 开展前景 饲料职业归于高耗能职业之一， 选购设备应当考虑到持久的节能运用，运用损坏机也是这样，要精选低耗能产品，兼备粒度和产值。每种损坏机都有其最合适的作业场合， 畜禽饲料粒度较粗， 合适运用锤片式损坏机，水产饲料要求高粒度，适于运用齿爪式损坏机。 齿爪式损坏机在损坏机粒度高、能耗低这两点上具有归纳的优 势，在水产饲料职业有优异的声誉，除蟹、鳗以及某些小型鱼虾类的 饵料要求到达 95%过 80 乃至 100 目，需求配备超微损坏机外，一般 水产饲料只需在—1.2mm 筛孔规模内转换筛片，齿爪式损坏机的 损坏粒度完好可以知足绝大八成水生动物饲料的要求。可以这么说： 齿爪式损坏机是水产饲料职业最适用的损坏机型。 研讨方向 从 1955 年起，我国开端研发饲料损坏机，通过 50 多年的开展，我国饲料损坏机械无论是产品品种、 产品结构，仍是在出产才能及归纳功用都有了长足的开展和前进。 阅历了引入、消化罗致、自主开发、合资协作出产等几个阶段， 当时我国饲料损坏机械工业已具有必定的规划和水平，出产的饲料损坏机械设备首要技术指标与世界水平根本 恰当。但是从全体上看， 我国饲料损坏机械工业尚处于由传统型向机械化、主动化和集约化过渡的起步阶段， 仍旧有许多问题需求尽力处理，精雕细镂前进。 最近几年来，我国饲养规划、 饲养品种的多元化开展，对饲料损坏机提出了新的要求， 尔后几年的损坏机技术研讨应首要会集在以下几个方面： 1.损坏设备主动化调控水平有待前进。当时国内损坏设备大多是 单元操作机，作业时还逗留在人工操控阶段。 2.首要易损零件消耗大，运用寿命有待进一步前进。当时我国粉 碎机运用的锤片、 筛片及齿板等易损件在功用、 运用寿命上还与世界 水平有必定间隔。进一步研讨怎样前进锤片、齿爪和筛片的质量，降 低单位产值的锤片、齿爪和筛片消耗率，延伸其运用寿命，下降易损 零件对损坏本钱的影响。 3.损坏作业能耗高，功率低，出产才能与损坏细度相互约束。尤 其在微损坏时，物料温高升，噪声大，粒度不均匀。前进损坏机加工 精度与设备精度 , 从结构长进行优化 , 下降损坏机的噪声。 4.损坏机的靠谱性及整机质量需求进一步前进。 5.秸秆、草类专用损坏机有待进一步开发 乡村中损坏农作物秸秆饲料， 仍广泛采用通用式损坏机， 如锤片 式等。 6.生物质能源范畴需求的新式物料损坏机械亟待研讨开发。 损坏设备类型及其特征 损坏机一般分为机械式损坏机、 气流损坏机、 研磨机和低温损坏 机四个大类。 1.机械式损坏机是以机械办法为主，对物料进行损坏的机械，它 又分为齿式损坏机、锤式损坏机、刀式损坏机、涡轮式损坏机、压磨 式损坏机和铣削式损坏机。 (1)齿式损坏机：由固定齿圈与滚动齿盘的高速相对运转 ,对物料 进行损坏 (含 冲击、剪切、磕碰、冲突 )等的机器。 (2)锤式损坏机：由高速旋转的活动锤击件与固定圈的相对运动 , 对物料进行损坏 (含锤击、磕碰、冲突 )等的机器。锤式损坏机又分活 动锤击件为片状件的锤片式损坏机和活动锤击件为块状件的锤块式 损坏机。 (3)刀式损坏机：由高速旋转的刀板 (块、片)与固定齿圈的相对运 动对物料 进行损坏 (含剪切、磕碰、冲突 )等的机器。 刀式损坏机又分为：刀式多级损坏机：主轴卧式，刀刃与主轴平 行并具有单级或多级损坏功用的机器；斜刀多级损坏机：主轴卧式， 歪斜刀式并具有单级或多级损坏功用的机器；组合立刀损坏机 : 主轴 卧式 ,多层立刀组合的损坏器；立式侧刀损坏机：主轴立式，侧刀转 盘运动并带有分级功用的损坏机器。 涡轮式损坏机 :由高速旋转的涡轮叶片与固定齿圈的相对运动，对物料进行损坏 (含剪切、磕碰、冲突 )等的机器。 (5)压磨式损坏机：由各样磨轮与固定磨面的相对运动，对物料 进行碾磨性损坏的机器。 (6)铣削式损坏机：通过铣齿旋转运动，对物料进行损坏的机器。 2.气流损坏机气流损坏机是通过损坏室内的喷嘴把压缩空气（或 其他介质）构成 气流束变为速度能量， 促进物料之间发生剧烈的冲击、 冲突进行 损坏的机器。 3.研磨机研磨机是通过研磨体、头、球等介质的运动对物料进行 研磨 使物料研磨成超细度混杂物的机器。它又分为： (1)球磨机：由瓷质球体或不锈钢球体为研磨介质的机器。 (2)乳钵研磨机：由立式磨头对乳钵的相对运动 对物料进行研 磨的机器。 (3)胶体磨：由成对磨体 (面)的相对运动，对液固相物料进行研磨 的机器。 (4)低温损坏机低温损坏机是经低温 (最低温度 )处理，对物料进行 损坏的机器。 1.7 损坏原理： 损坏办法首要有五种： (1)压碎。如图 1.1-a 所示，物料在两平面之间遇到缓慢增加的压 力效果而被损坏。关于大块物料，榜首步采用此法处理。揉捏损坏适 用于脆性物料， 食物加工中常用的是对辊损坏机， 如对辊的线速度相 等，则为朴实的揉捏进程。 (2)劈碎。如图 1.1-b 所示，物料遇到楔状刀具的效果而被割裂。 多用于脆性，耐性物料的决裂，能耗较低。 (3)剪碎。如图 1.1-c 所示，物料在两个决裂作业面间，如同遭受 载荷的那个支点 (或多支点 )梁，除了在外力效果点受劈外，还发生弯 波折断。多用于较大块的长或薄的硬脆性物。 图 物料损坏办法表明图 (4)击碎。如图 1.1-d 所示，物料在瞬时遇到外来的冲击力而被破 碎。冲击的办法许多，如在巩固的外表上遇到外来冲击体的冲击，高 速运动的机件冲击物料， 高速运动的物料冲击到固定巩固物体上， 物料块之间的相互冲击等。 此种办法多用于脆性物料的损坏， 损坏规模很大。 (5)磨碎。如图 1.1-e 所示，物料在两作业面或各样形状的研磨之间遇到冲突，剪切效果而被磨削成为细粒。 多用于小块物料或耐性物料的损坏。 在损坏操作上， 所运用的损坏办法应根据物料的物理性质， 块粒巨细以及需求损坏的程度而定， 本质操作时常常采用两种或两种以上的办法组合进行。 1.7.1 机械损坏设备 (1)机械冲击式损坏机 机械冲击式损坏机是指： 运用盘绕水平或笔直轴高速旋转的展转转子上的冲击组件 (锤头、叶片、棒体等 )对物料进行碰击 ,并使其在定子与转子间、物料颗 粒与颗粒间发生高频度的相互强力冲击、剪切效果而损坏的设 备。这类损坏机型式许多，按冲击组件的结构办法的不一样有高速锤式、 高速棒式、高速刀片式等多种品种。 按转子的布置办法可分为立式和 卧式两种品种。其特征是损坏比大。运转安定。合适于中软硬度物料 的损坏。冲击式损坏机凭借于转子上锤头对物料的以 50~100m/s 的高 速冲击而将其损坏， 处于定子和转子空地处的物料被剪切和反弹到粉 碎室内与后续飞来的颗粒相撞 是损坏进程一再进行。 定子衬圈和转子端部锤刃之间构成强有力的高速湍流场 此中发生强盛压力改变 可使物料遇到交变应力而决裂和别离。 损坏制品颗粒细度和形状由转 子上锤头的运动情况和定子间空地来决议 低速冲击可得细长的颗粒 而高速冲击则易得物料结晶情况相同的颗粒。 (2)齿爪式损坏机 齿爪式损坏机可用于谷物等的损坏。它首要由进料斗、动齿盘转子、定齿盘、包角为 360°的环筛和排料口等构成。定齿盘上有两圈定齿， 齿的断面呈扁矩形。 作业时动齿盘上的三圈齿 在定齿盘的两圈齿的圆形轨道间运动。 齿爪式损坏机由机体、进料斗、动齿盘转子、定齿盘、包角为 360°的环形筛及出粉管等构成。如图 1.喂料斗 2.定齿盘 3.进料管 4.机壳 5.电机架 6.主轴 7.皮带轮 8.动齿盘 9.齿爪 10.筛片 11.出粉管 图 齿爪式损坏机结构图 当物料从喂料斗轴向喂入时，遇到定、动齿和筛片的冲击，磕碰 与搓擦等效果， 最终被损坏成粉粒状排出体外。 动齿和定齿之间的间 隙为。齿爪式损坏机的特征是结构简略， 损坏室比较窄， 筛片 包角为 360°出产功率比较高， 但噪声和粉尘比较大。 国产齿爪式损坏 机有 FFC 型系列产品。 (3)涡轮式损坏机 涡轮式损坏机由进料口、叶轮、齿板和排料口等部分构成。叶轮 是由多个叶片及叶片与其旁边面的隔板构成的多个室构成。 机壳的内表 面装有许多带有沟槽的齿板。 叶轮高速展转时发生高速涡流， 从而形 成高频振荡区。物料在损坏室内遇到一再损坏不单有冲击和剪切作 用，又以很多的超高速涡流加重颗粒之间的相互冲突， 以及由于高频 振荡发生的揉捏效果等，使物料取得满足损坏后，排出机外。涡轮式 损坏机首要有 T-400 型和 T-800 型两种。 损坏室内径别离为 400mm 和 800mm 配用动力 11-30kw 和 30-75kw。出产率别离 30~800kg/h 和 100~2500kg/h。该损坏机的特征 是损坏物温升比较低，合适于损坏脱脂大豆、米、小麦粉、食盐、矿 物质增加剂和颜料等。 80%以上的损坏物可以通过 100-150 意图筛孔。 (4)立式锤片损坏机 立式锤片损坏机是一种高效的超微损坏设备， 与卧式锤片损坏机 比照，功率高又节能，且可省去帮忙补风体系和冷却体系，加上其换筛便利等特征。 小型立式超微损坏机首要由转子、损坏盘、锤片、筛框、机体、供料设备及排料设备等构成。 损坏盘底部装有刮片， 可使堆积在底筛上的物料刮起， 并随转子的离心力甩向损坏区域继续损坏。 刮片又起到补风的效果， 旋转时发生必定的风量，构成损坏室表里的气压差，有益于细粉的排出，且可下降损坏室表里的温度差， 有益于损坏加工。 刮片发生的风压可以改进损坏室内的气流情况， 有益于负压吸进物料和正压排料， 并损坏整个损坏室内的环流层，使损坏合格物料能实时排出，避免重复、无效的过火损坏。 物料从进料口参加，其运动轨道与旋转锤片的运动轨道笔直相 交，因而物料击中率较高。由于物料与锤片二者之间的速度相差很大， 在锤片冲击效果下， 物料颗粒内部快速发生向四方撒播的应力波， 并 在内部缺陷、裂纹和晶粒界面等处发生应力会集 物料将榜首沿着这 些软弱界面决裂。 在转子上层， 由较短的锤片与筛片构成的预损坏区 内，大八成物料取得了损坏或半损坏， 损坏合格的细物料快速通过周 围环筛孔排出损坏室。 半损坏和未损坏的物料继续下降， 落入底层主 损坏区域。由于底层锤片尾端线速度更高，与筛片的空地更小，锤片 除对物料继续施加剪切力和冲击力外， 且伴有研磨力等结合效果， 使 物料取得进一步损坏并凭借损坏室内气流正压力， 快速通过环筛和底 筛筛孔排出，达到损坏加工。 (5)卧式损坏机 这是一种水平轴、双室、气流分级式损坏机，主 要依靠冲击损坏原理作业，在损坏的一起可以进行分级和消除杂质。 它是由水平轴上安设的两个串连的损坏， 分级室和风组织成。 损坏分级室由带碰击叶片的转子和定子衬套以及分级叶轮构成。 榜首二转子的叶片别离为 30°、40°倾角 旋转时构成风压而相应的榜首、 二分级轮为径向叶片，旋转时构成风阻，二者旋转时便构成旋循气流，使颗粒一再地受剧烈的冲击、剪切、冲突效果而损坏。两串连的损坏分级 室之间用隔环分隔，因榜首、二级转子的圆周速度别离为 50m/s、55m/s(第二转子直径大 )故第二损坏室损坏力更强， 成为细磨区，产品粒度达数微米。 细粉随气流由风机排出机外捕集。 此机的特征是采用 南北极串连损坏设备，故损坏功率高，能耗较低，产品粒度细， (均匀粒径 3~100μm),机内设有排渣设备 ,可将难予损坏的杂质排出 ,故产品纯度高；负压操作，可削减粉尘对环境的污染。合用于莫氏硬度低于 级的物料，比方涂料、颜料、非金属矿、化工质料、农药等的微损坏。 第 2 章 全体计划确实定 2.1 根本内容 1.根据损坏质料的材料及尺度要求，进行结构规划。 2.喂料斗、定齿盘、动齿盘、齿爪、筛片的规划及各零零件和粉 碎机全体的校核。 3.扁齿、圆齿、筛片磨损的分析、出产才能、功率的核算。 4.总配备图中各零零件的设备，及零件的定位和合作公差等问 题。 齿爪式损坏机的根本构成零件 根据规划使命书的要求，本损坏机具有结构紧凑简略、机体小、分量轻、损坏功率高，耗能较低一级特征， 但是齿爪和筛易损坏和磨损，作业靠谱性较差，通用性差，噪音较大，常用于饲料损坏等操作。 损坏室由筛组合，动定齿盘构成，损坏齿用螺栓固定在齿盘四周。转换筛或齿爪时可敞开操作门， 筛靠操作门自压紧， 成独立的压紧组织。损坏机作业时操作门被锁紧， 确保机器在作业时操作门不可以敞开，以防事端的发生。动齿盘一个传动轴上，轴由轴承支撑，轴承两端用端盖密封，密闭空间内，加恰当的润滑油。轴依靠皮带轮带动。如图 2.1 所示。 图 2.1 实物图 齿爪式损坏机由机体、进料斗、动齿盘转子、定齿盘、包角为 360°的环形筛及出粉管等构成。定齿盘上有三圈定齿， 齿的断面呈扁 矩形；动齿盘上有四圈齿，其横截面是圆形或扁矩形。 机体：机体由圆柱筒形外壁和支架部分构成， 根据零件选材的一 般准则，采用 Q235 为圆柱形筒的材料， Q235 归于低碳钢，塑性、 耐性优异，且经济性较好， 可进行焊接；机壳与固定端盖采用 4 个均 布联接安全赖谱，便于拆装。 活动端盖与固定端盖通过销轴联接， 二者以销轴为滚动中心， 旋 转视点达 180o，有益于损坏机整理和机器检视拆装。钢材焊接功用 的好坏决议于钢中的含碳量， 一般是含碳量低的钢， 其焊接功用优于 含碳量高的钢。由于机架的粗拙度要求不高，支架比较 巩固程度上，所以支架一般都是用焊接的办法进行加工的。 支架 采用 30 号钢，因其硬度、强度较高，且兼有较好的塑性和耐性，综 合功用优异，能知足其作业要求，采用电动机设备在支架横拉杆上， 支架焊接制作，为四角支撑。 图 2.2 拆机表明图 齿爪与转子间的空地： 不合适的齿爪与转子间的空地会显着地降 低出产功率和增加齿爪与转子的磨损，空地过大，损坏时刻增加，不 必定知足粒度要求，下降了出产率，但空地太小，损坏室包容的物料 少，增加功耗。 齿爪式损坏机的作业原理 作业时，动齿盘上的齿在定齿盘齿的圆形轨道线间运动。 当物料 沿喂料斗轴向喂入时，遇到动、定齿和筛片的冲击、磕碰、冲突及挤 压效果而被损坏，一起遇到动齿盘高速旋转构成的风压及扁齿与筛的 揉捏效果，使切合制品粒度的粉粒体通过筛排出机外， 较粗的物料则 继续遇到碰击和冲突，直到通过筛孔停止。 首要作业零件 动齿盘 动齿盘是齿爪式损坏机的首要作业零件， 设备在主轴的左端， 呈 悬臂支承。动齿盘由转盘、圆齿、扁齿构成如图 2.3 所示。齿爪在动 齿盘上交错罗列， 最里边的圆齿（ 4 个）成为拌和齿，第二层圆齿（ 4 个）称为粗碎齿，第三圈圆齿（ 4 个）称为细碎齿，最外层扁齿（ 4 个）称为损坏齿。 在拌和齿附近有两个用于拆开的螺孔，便于用拨盘 器拆开动齿盘。 圆齿是齿爪式损坏机进行损坏的首要作业零件之一， 圆齿材料为 号钢，采用螺纹联接在齿盘上，且齿顶耐磨，齿根耐冲击，作业部分经热处理以前进硬度，加强运用寿命。 扁齿材料为 45 号钢，用沉头螺钉固定在动齿盘上。作业部分经 热处理，以前进硬度，增加运用寿命。扁齿 4 个一组。 动齿盘设备后应进举动，静均衡试验 ,其不均衡度在动齿盘上的 最大直径上不应超出规则。扁齿和圆齿易磨损，应实时查看和转换， 以坚持损坏机的作业功用和防范机器发生毛病，引举事端。 图 2.3 动齿盘 定齿盘 定齿盘除了起到帮忙损坏的效果外， 还可以削减筛片负荷， 避免 饲料对筛片的直接碰击。 根据材料，定齿盘对损坏机的出产率影响不 大，所以在损坏大块饲料或定齿盘的齿爪被金属、石块损坏后，可以 拆换定齿盘。 定齿盘采用灰铸铁铸造而成， 固定在侧盖内壁上，本分中外三层， 内层和中层为粗碎层，外层为细碎层。损坏机内，外齿盘与左端盘铸 构成一体。如图 2.4 所示。 图 2.4 定齿盘 筛 齿爪式损坏机所用筛为环型筛，它由筛圈、筛片、螺钉构成。使 用时将筛片设备在两个筛圈之间， 并用螺钉将筛片压紧， 再装入机体 内的筛托上。筛片现已规范化， 用冷轧钢带冲孔而成。 如图 2.5 所示。 图筛 2.5 本章小结 齿爪式损坏机的根本构成部分， 齿爪式损坏机的作业原理， 首要 作业零件动齿盘、定齿盘、动齿爪，筛的规划计划确实定。 13 第 3 章 首要零件的选型和规划 动、定齿盘直径和损坏室宽度确实定 根据《机械工程手册》可知在已知配套功率的情况下，动齿盘的最大直径 D 和损坏室宽度 B(即动、定齿盘面间的轴向间隔 )的乘积可由经历公式建立： 式中： —经历系数；常用～，取 =0.4 N—配套电机功率（ kw ） u —动齿盘最大直径处的线速度（ m/s），常用 D=250～500mm；B=45～80mm。 根据规划书的要求查表可知，动齿盘的外径 D=250mm。规划要 求的配套动力为 N=4.0kw ，主轴转速 n=5800 r/min. 由经历公式可核算出 B=66mm。 动齿盘的齿数和齿的尺度 该爪式损坏机首要用于损坏饲料以及化工质料，根据规划手册 （决裂与筛分机械规划采用手册） 可得损坏该级硬度的物料需求动齿 爪动能 可脾气系数 作业时，动齿盘上的齿在定齿盘齿的圆形轨道线间运动。 当物料沿喂料斗轴向喂入时，遇到动、定齿和筛片的冲击、磕碰、冲突及揉捏效果而被损坏，一起遇到动齿盘高速旋转构成的风压及扁齿与筛的揉捏效果，使切合制品粒度的粉粒体通过筛排出机外， 较粗的物料则继续遇到碰击和冲突，直到通过筛孔停止。 损坏要与动齿爪的动能、 物料的性质（如物料的可碎密度及硬度等）、含水率及喂料的均匀程度等要素相关。 损坏机出产才能经历公式： 式中 Q 转子的损坏才能， t/h； 动齿爪数目系数； 可脾气系数 表 3-1 齿爪数目与可脾气系数 动齿爪数目 /个 12~16 16~20 20~24 由上式带入数据此中 核算 0.3= 得 根据表 3-1，动齿爪的数目应在 12-16 之间，考虑到展转均衡的需求取动齿爪个数 K=16 动齿盘的盘面装有若干动齿。 最外圈为扁齿爪，内圈均匀为圆齿，扁齿和圆齿均用 45 号钢制作。一般动齿爪长度为损坏室宽度的65%—75%，该机取动齿爪的长度为 44mm。如图，3.2 所示。 图 圆齿 图 扁齿 3.1.2 定齿盘的齿数和齿的尺度 定齿盘为固定在损坏机的喂料口一侧，可随喂料活门一起翻开， 便于整理损坏室。定齿盘用 HT200 铸铁制作，其盘面上有 24 个定齿， 与盘体铸成一体。定齿断面为矩形，其表里双侧铸有弧形凹槽。为便 于铸造，在运用三圈定齿， 其固定齿盘替换排布为内中外三圈，每圈 4 个定齿。定齿齿长为 20mm。 筛 筛做成圆筒状， 其双侧插装在筛圈的环形槽内。 并用螺钉将筛片压紧，再装入机体内的筛托上。筛片现已规范化，用冷轧钢带冲孔而成。根据经历，动齿盘扁齿外缘与筛片间的空地为 8~20mm,过大则发生反料和筛孔拥塞现象， 损坏功率大大下降。 齿爪式损坏机上常用圆孔筛片。由出料粒度巨细，筛孔直径定为 10mm。筛直径为 250mm. 进料斗 进料斗设置在机体上方， 采用切向进料办法。 固定在进料斗座上方。由流量插板操控进料速度， 这既确保产质量量的安定性， 均匀性，又确保了损坏机不空载、但是载，既能节省能耗，又可延伸设备的运用寿命。如图 图 进料斗 排料口设置在筛下端， 用螺栓固定在机体上， 采用歪斜切向排料。排料口采用厚度为 2mm 的 HT200 铸铁制作。出料斗截面形状采用矩形。 动力设备和传动设备的规划核算 根据规划的损坏机转速较高， 功率相对较大的特征， 挑选所具有的结构相对简略，传动安稳，造价廉价平缓冲吸振的皮带传动。而在相同张紧力效果下， V 带传动赞同较大的传动比， 而且知足结构紧凑的要求，带轮组织尺度核算以下： 已知参数：额定功率 P=4.0kw, 采用电机型号为 Y112M-2 ，转速 =2890r/min 损坏机主轴 =5800r/min， 传动比，日作业时刻小于 10h。 建立核算功率 核算功率是根据传达的功率 P 和带的作业条件建立的 式中 —— 核算功率， KW ； —— 作业情况系数，查表可知 P —— 所需传达的额定功率 核算可得 选用带型 由上可知，根据核算功率和小带轮转速 可采用一般 V 带 A 型。 建立带轮的基准直径，并验算带速 v 初选带轮的基准直径：根 据 V 带带型，建立小带轮的直径 =75mm。验算带速 v： 切合要求，带速合适。 核算大带轮基准直径 = =0.49875=152mm 根据材料圆整为 =160mm 建立 v 带的中心距 a 和基准长度 根据式 （+）≤≤2（+） 初定中心距为 =400mm 核算带所需的基准长度 =2x400+(75+160)+ =1173 选 带的基准长度 1250mm，带长批改系数 核算本质中心距 a。 验算小带轮包角 核算带的根数 z 核算单根 V 带的额定功率。 由=75mm， =160mm 和=2880r/min，得 知， ， 。 所以 核算 V 带根数 z。 取 4 根 核算单根 V 带的初拉力的最小值 已知 V 带的单位长度质量，所以 应使带的本质初拉力。 核算压轴力 压轴力的最小值为 带轮结构规划 带轮采用铸铁，牌号为 HT200 结构可采用腹板式，大带轮直径 =160mm，小带轮 =75mm V 带轮的结构办法与基准直径相关。 当带轮基准直径为 2.5d(d 为设备带轮的轴的直径， mm)时，可采用实心式；当 mm 时，可采用 腹板式；当 mm，同不时，可采用孔板式；当

  300mm 时，可采用轮 辐式。所以本次采用腹板式，如图 3.4 所示。 图 皮带轮 轴的规划核算及校核 3.5.1 轴的规划准则 根据《机械规划》，轴的规划应知足以下几方面的要求： 合理的结构、满足的强度、必需的刚度和振荡及优异的工艺性等。在规划轴时，除按作业才能准则进行规划核算外， 在结构规划上还需知足以下要求： 八成轴上零件不一样意在轴上作轴向移动， 需求用轴向固定的办法使它们在轴上有建立的地址； 为传达转矩，轴上零件还应作周向固定；轴的加工、热处理、设备、查验、修理等都有优异的工艺性。 轴结构规划的一般准则： 轴上零件的布置应使轴受力合理； 轴上零件的定位靠谱， 拆装便利；轴应采用各样应力会集和前进轴疲乏强度结构行动；应具有优异的结构工艺性，便于加工制作和确保精度；关于需求刚性大的轴， 还应从结构上考虑减小轴的变形。 建立各轴长度时应尽或许结构紧凑， 一起还应确保零件所需的滑动间隔， 拆装或调整所需空间， 并留意滚动零件不得与其他零件相碰。 轴上悉数零件都应无过盈（即不太紧）地抵达合作部位。为了削减加工东西的品种和前进劳动出产率，轴上的倒角、圆角、键槽等应尽或许取相同的尺度。根据以上准则来建立轴的尺度。 求损坏机上轴的功率和转矩 取 V 带传动的功率为，一对滚动轴承的功率为 ， =P=40.950.99kw=3.76kw, =5800 r/min ， 所以， 开始建立轴的最小直径 选用轴的材料为 45 号钢，调质处理。取 =112，此轴最小直径显着是设备动齿盘与轴联接的螺母的直径。 为了使所选轴直径与动齿盘的孔径相适应， 根据轴向定位要求建立轴的各段直径和长度。 采用轴的材料为 45 号钢，调质处理。应当指出，当轴的截面上开有键槽时，应增大轴径以考虑键槽对轴的强度的削弱。 关于直径 d

  100mm 的轴，有一个键槽时，轴径增大 3%；有两个键槽时，应增大 7%。关于直 径 d100mm 的轴，有一个键槽时，轴径增大 5%~7%；有两个键槽时，应增大 10%~15%。然后将轴径圆整为规范的直径。 这样求出的直径，只好作为遭受扭矩效果的轴段的最小直径。 轴的结构规划 为知足动齿盘的定位要求， 在轴的左端必定有必定位螺母， 并在轴的左端车制外螺纹， 用于动齿盘的紧固， 一起也便于设备与拆开动齿盘。根据前面核算的轴的最小直径 d=10mm,再根据《机械规划课程规划》，可选定螺母的巨细及型号为 M10 的六角螺母（ GB6170-68）。为了知足动齿盘的轴向定位要求轴段右端制出一轴肩， 并留螺纹退刀槽。 由上可建立 =22mm，为知足动齿盘的定位要求，右边有一轴肩，开始挑选滚动轴承，由于轴承可只考虑径向受力， 应采用深沟球轴承， 并由轴承产品目录总开始挑选滚动轴承为中窄 6305（GB276-89），因 此取 =25mm。，由结构规划知， 轴右边也有必定位轴肩， 以定位轴承， 取=30mm。 图 3.5 轴的结构 建立轴上的圆角和倒角尺度，取轴端倒角为 2X45°，各轴肩处的 圆角半径为 LXL-16 如图 3.5 所示。 求轴上的载荷 图 3.6 轴的载荷分析 榜首根据轴的结构， 作出轴的核算简图。 在建立轴承的支点地址时，关于 6305（GB276-89）轴承， a=17mm。所以，作为简支梁的轴的支承跨距为 L=82mm+17mm=99mm。根据轴的核算简图，做出轴的弯矩图和扭矩图。如图。 从轴的结构图以及弯矩和扭矩图中可以看出中心截面为风险截面。现将核算的风险截面处的 M 、MH 、MV 。 表 3.2 轴上的载荷载荷 水平面 H 笔直面 V 支反力 F 761N N 弯矩 M MH=34245N/mm m m 总弯矩 扭矩 按弯扭组成应力校核轴的强度 进行校核时，平常只校核轴上遭受最大弯矩和扭矩的截面 （即风险截面 C）的强度。根据上表的数据，以及轴单向旋转，改变切应力为脉动循环变应力，取，轴的核算应力 前面现已选定轴的材料为 45 号钢，调质处理，根据材料查得，故安全。 精准校核轴的疲乏强度 1．风险截面的判别 截面 A、Ⅱ、 B 只受扭矩效果，当然键槽、 轴肩及过渡合作所惹起的应力会集均将削弱轴的疲乏强度， 但由于轴 的最小直径是按改变强度较为宽余建立的，所以截面 A、Ⅱ、B 均无 需校核。 从应力会集对轴的疲乏强度的影响来看， 截面Ⅲ和Ⅳ处的合作引 起的应力会集最严峻；从受载的情况来看，截面 D 上的应力最大。 截面Ⅲ上的应力会集的影响和截面Ⅳ的相像， 都不受扭矩效果， 一起 轴径也较大，故不必做强度校核。截面 D 上当然应力最大，但应力 会集不大（过盈合作及键槽惹起的应力会集均在两端） ，故此截面也不需求校核。截面Ⅰ和Ⅵ显着更不需求校核。 且键槽的应力会集系数比过盈合作的小，所以该州只需校核截面Ⅴ左右两头即可。 截面Ⅴ左面的 抗弯截面系数 抗扭截面系数 弯矩 M 为 截面上的弯曲应力 截面上的改变应力 轴的材料为 45 号钢 ,调质处理 截面上由于轴肩构成的理论应力会集系数及，按附表 3-2 查取 因，经插值后可查得： 又由附图 3-2 可得轴的材料敏性系数为 ，， 故有效应 力会集系数按附表 3-2 为: 尺度系数为 ， 改变尺度系数为 ， 轴采用磨削加工，外表质量系数为 ， 轴外表未经加强处理，即，得归纳系数值为 碳钢系数确实定 碳钢的特征系数取为， 核算轴的疲乏安全系数为 截面右边 抗弯截面系数 抗扭截面系数 弯矩 M 及弯曲应力为 扭矩 T 及改变切应力为 取过盈处的 插值法查得 轴按磨削加工，外表质量系数为 故的归纳系数为 所以轴在截面Ⅳ右边的安全系数为 故该轴在此截面的右边的强度也是满足的。本机无大的瞬时过 载及严峻的应力循环不对称性，故可省略静强度校核。至此 ,轴的校验完毕 ,轴的校验合格。 键的挑选和校核 键的挑选 均为一般联接，可采用一般平键。 设备动齿盘处键的挑选： 此处轴的直径 =22mm，键的截面尺度 为：宽度 b=6mm,高度 h=6mm,取键长 L=12mm. 与皮带轮联接的键的挑选： 此处轴径为 =22mm，同理采用键的宽度 b=6mm,高度 h=6mm,取 键长 L=25mm. 键的校核 键、轴的材料都是钢，键采用静联接，冲击略微。许用揉捏应力 =120～150Mpa,取=135Mpa。 键 1 的作业长度 l=L-b=12mm-8mm=4mm 键与齿盘的触摸高度 k=0.5h=3mm

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